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異徑管-大小頭

法蘭與異徑
法蘭與異徑管環(huán)焊接接頭
材料：不銹鋼 碳鋼 合金鋼
交期：標(biāo)準(zhǔn)產(chǎn)品常年現(xiàn)貨
描述：聯(lián)系站長免費(fèi)領(lǐng)取相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)及重量表
規(guī)格： DN20-DN3000
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  • 產(chǎn)品詳情
    通過化學(xué)分析 、力學(xué)性能試驗(yàn) 、掃描電鏡及 X 射線能譜 、金相分析等方法對(duì)某管道工程法蘭 與異徑管對(duì)接焊縫的打底環(huán)焊縫開裂的原因進(jìn)行分析 。 分析認(rèn)為 ，此次開裂的原因是焊接時(shí)焊縫 中存在 S 低熔點(diǎn)共晶雜質(zhì)元素而造成的熱裂紋以及焊接產(chǎn)生的淬硬組織 、較大的焊接拘束力造成 的冷裂紋共同作用所致 。

    某管道工程現(xiàn)場(chǎng)施工時(shí) ，將 DN４００ mm 材質(zhì)為 F６０ 的法蘭與 DN６００ mm × ４００ mm 、材質(zhì)為 X６０ 的 異徑管間的對(duì)接環(huán)焊縫打底焊接完成后 ，再進(jìn)行焊 接之前第一道打底環(huán)焊縫產(chǎn)生裂紋（圖 １ ） ，該裂紋 環(huán)向長度約為 ２１０ mm ，最大寬度約為 ２ mm.

    DN４００ mm 、材質(zhì)為 F６０ 的法蘭生產(chǎn)執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)為 ASTM A６９４枟高壓傳輸用管法蘭 、管件 、閥門和 零件用碳鋼和合金鋼鍛件標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范枠［１ ］ ，DN６００ mm × ４００ mm 、材質(zhì)為 X６０ 的異徑管生產(chǎn)執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)為 Q／SY GIX １０６ — ２００９ 枟油 氣 輸 送 管 道 工 程 用 DN４００ 及以上管件技術(shù)條件枠［２ ］ 。 為探討該打底環(huán)焊縫產(chǎn)生裂紋的原因 ，筆者通 過材料化學(xué)成分分析 、硬度試驗(yàn) 、掃描電鏡及 X 射 線能譜以及金相組織分析等對(duì)其進(jìn)行分析 ，具體情 況介紹如下。

    清洗裂紋擴(kuò)展方向的斷口后用掃描電鏡觀察 ， 結(jié)果顯示該斷口具有多源特征 ，圖 ５ 為起源于異徑 管側(cè)焊根處的 A 裂紋源形貌 ，裂紋源區(qū)為沿晶形 貌 ，擴(kuò)展區(qū)呈沿晶加解理形貌 。 圖 ６ 為起源于異徑 管側(cè)焊根處的 B 裂紋源形貌 ，裂紋源區(qū)呈沿晶加解。

    從分析的環(huán)焊縫上截取含有開裂斷口的試樣 作為金相分析試樣 ，依據(jù) GB／T １３２９８ — １９９１ 枟金 屬顯微組織檢驗(yàn)方法枠 、GB／T １０５６１ — ２００５枟鋼中 非金屬夾雜物含量的測(cè)定標(biāo)準(zhǔn)評(píng)級(jí)圖顯微檢驗(yàn) 法枠以及 GB／T ６３９４ — ２００２ 枟金屬平均晶粒度測(cè) 量枠［５‐７ ］ ，經(jīng) ４ ％ 的硝酸酒精腐蝕之后 ，在 M EF４M 金相顯微鏡及圖像分析系統(tǒng)下觀察 ，結(jié)果顯示 ，法 蘭基體顯微組織為鐵素體加珠光體 ，晶粒度評(píng)定 結(jié)果為 １０ ．０ 級(jí)。

    根據(jù)上述分析 ，法蘭和異徑管原材料成分符合 文獻(xiàn)［１ ，２］的要求 ，維氏硬度測(cè)量結(jié)果顯示 ，其中異 徑管硬度結(jié)果符合文獻(xiàn)［２］的要求 。 裂紋斷口試樣掃描電鏡觀察顯示 ，A 裂紋源區(qū) 呈沿晶斷口形貌 ，其擴(kuò)展區(qū)呈沿晶與解理斷口形貌 ， 裂紋源 X 射線能譜分析結(jié)果表明 ，該處除了 Fe 、 M n 、O 、Si 等元素外 ，還存在 S 元素 ，S 元素為低熔點(diǎn) 共晶雜質(zhì)元素 ，由此可知該裂紋源為熱裂紋 ，且應(yīng)該 為凝固裂紋 ，凝固裂紋一般產(chǎn)生在焊縫金屬凝固過 程后期的脆性溫度區(qū)間 ，此時(shí)焊縫金屬結(jié)晶完成 ，但 晶粒間尚存在著很薄的液相層 ，塑性很低 ，當(dāng)冷卻不 均勻收縮而產(chǎn)生的拉伸變形超過臨界值時(shí) ，即沿晶 界液相層開裂 。

    這種裂紋常出現(xiàn)在含 S 、P 較多的碳 鋼焊縫中 ，而對(duì)文中所分析的法蘭及異徑管而言 ，其 S 質(zhì)量分?jǐn)?shù)非常低 ，因此焊縫熔敷金屬中的 S 元素 可能來自焊材或在焊接時(shí)的外來污染［８‐１０ ］ 。 通過掃描電鏡觀察發(fā)現(xiàn) ，B 裂紋源區(qū)呈沿晶加 解理形貌 ，擴(kuò)展區(qū)呈解理加韌窩形貌 ，屬于冷裂紋 形貌 。 金相分析表明 ，斷口周圍組織中存在淬硬馬氏 體 ，顯微硬度值較高 ，這可能因法蘭及異徑管壁厚較 大 ，焊接預(yù)熱不充分或焊接時(shí)冷卻速度較快而產(chǎn)生 淬硬馬氏體組織 。

    此外 ，斷口處組織有明顯變形流線 ，說明焊接時(shí) 接頭承受較大的拘束應(yīng)力 ，導(dǎo)致焊縫局部產(chǎn)生明顯 形變 。 因?yàn)楝F(xiàn)場(chǎng)多采用拉板定位焊及坡口內(nèi)直接定 位焊的方法 ，結(jié)構(gòu)拘束度大時(shí) ，焊接接頭內(nèi)的拘束應(yīng) 力和殘余應(yīng)力也大 ，不利于抗裂 。 在大壁厚鋼管組 對(duì)時(shí) ，其剛性也大 ，強(qiáng)力組裝定位焊或增設(shè)拉承附件 等也會(huì)導(dǎo)致拘束應(yīng)力和殘余應(yīng)力增加 ，使抗裂性能 降低 。 綜上所述 ，該打底環(huán)焊縫斷口具有多個(gè)裂紋源 區(qū)的特征 ，斷裂的原因是由于焊接時(shí)焊縫中存在低 熔點(diǎn)共晶雜質(zhì) S 元素而造成的熱裂紋以及焊接產(chǎn)生 的淬硬組織 、較大的焊接拘束力造成的冷裂紋共同 作用所致
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