彎頭
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冶金、電力、礦山、水泥等行業被粉磨煤灰等工藝造成的磨損消耗量是非常的大的，特別是在非常重要的強沖擊的磨損情況下，非常容易的發生因磨損而斷裂的情況。
研究了高鉻鑄鐵和合金鋼雙金屬復合彎頭鑄造工藝， 包括工藝參數、界而清潔劑、機械振動對雙金屬復合鑄造界而結合性能的影響，并試制 出錘式破碎機錘頭產品用丁•實際應用考核。主要研究結果如下：
(1) 鑄造工藝確定為：先澆注高鉻鑄鐵金屬液（澆注溫度為1460 °C~1500 °C)， 澆注完成后，立即在其表而覆蓋一層硼砂添加劑（50wt.%四硼酸鈉+50wt.%石墨粉）； 間隔3miii后，澆注合金鋼金屬液（澆注溫度為1580 °C?1600 °C)，澆注完成后，立即 啟動機械振動（振幅2 cm、頻率20 Hz)，鑄件在機械振動條件下完成結晶、凝固。
(2) 硼砂添加劑能減少并去除金屬表而的氧化物，促進合金鋼與高鉻鑄鐵熔融結合， 提高界而結合強度，改善鑄件質量。加入硼砂添加劑試樣的抗拉強度可高達530 MPa， 無硼砂添加劑試樣界而處由丁•氧化物缺陷的存在，力學性能低，抗拉強度僅為320 MPa。
機械振動作用丁•研究了高鉻鑄鐵和合金鋼雙金屬復合彎頭鑄造工藝， 包括工藝參數、界而清潔劑、機械振動對雙金屬復合鑄造界而結合性能的影響，并試制 出錘式破碎機錘頭產品用丁•實際應用考核。主要研究結果如下：
(3) 鑄造工藝確定為：先澆注高鉻鑄鐵金屬液（澆注溫度為1460 °C~1500 °C)， 澆注完成后，立即在其表而覆蓋一層硼砂添加劑（50wt.%四硼酸鈉+50wt.%石墨粉）； 間隔3miii后，澆注合金鋼金屬液（澆注溫度為1580 °C?1600 °C)，澆注完成后，立即 啟動機械振動（振幅2 cm、頻率20 Hz)，鑄件在機械振動條件下完成結晶、凝固。
(4) 硼砂添加劑能減少并去除金屬表而的氧化物，促進合金鋼與高鉻鑄鐵熔融結合， 提高界而結合強度，改善鑄件質量。加入硼砂添加劑試樣的抗拉強度可高達530 MPa， 無硼砂添加劑試樣界而處由丁•氧化物缺陷的存在，力學性能低，抗拉強度僅為320 MPa。
機械振動作用丁•研究了高鉻鑄鐵和合金鋼雙金屬復合彎頭鑄造工藝， 包括工藝參數、界而清潔劑、機械振動對雙金屬復合鑄造界而結合性能的影響，并試制 出錘式破碎機錘頭產品用丁•實際應用考核。主要研究結果如下：
(5) 鑄造工藝確定為：先澆注高鉻鑄鐵金屬液（澆注溫度為1460 °C~1500 °C)， 澆注完成后，立即在其表而覆蓋一層硼砂添加劑（50wt.%四硼酸鈉+50wt.%石墨粉）； 間隔3miii后，澆注合金鋼金屬液（澆注溫度為1580 °C?1600 °C)，澆注完成后，立即 啟動機械振動（振幅2 cm、頻率20 Hz)，鑄件在機械振動條件下完成結晶、凝固。
(6) 硼砂添加劑能減少并去除金屬表而的氧化物，促進合金鋼與高鉻鑄鐵熔融結合， 提高界而結合強度，改善鑄件質量。加入硼砂添加劑試樣的抗拉強度可高達530 MPa， 無硼砂添加劑試樣界而處由丁•氧化物缺陷的存在，力學性能低，抗拉強度僅為320 MPa。
(7) 機械振動作用丁•雙金屬鑄造過程，有利丁•改善鑄件組織形態與分布，細化組 織晶粒。其屮，20Hz振動頻率下雙金屬界而元素擴散充分，形成了較寬的穩定界而結 合區域，材料成分和性能呈平緩過渡，綜合力學性能最好。在添加硼砂N時采用20Hz 機械振動下鑄造，雙金屬試樣的抗拉強度達629 MPa，室溫沖擊功達5.5 J/cm2。
(8) 試制的高鉻鑄鐵-合金鋼雙金屬復合彎頭錘頭裝機試驗考核結果顯示，其使用壽命 在1600h以上，比國內N類產品（高錳鋼）450h的使用壽命有大幅提升。
(9) 鑄造過程，有利丁•改善鑄件組織形態與分布，細化組 織晶粒。其屮，20Hz振動頻率下雙金屬界而元素擴散充分，形成了較寬的穩定界而結 合區域，材料成分和性能呈平緩過渡，綜合力學性能最好。在添加硼砂N時采用20Hz 機械振動下鑄造，雙金屬試樣的抗拉強度達629 MPa，室溫沖擊功達5.5 J/cm2。
(10) 試制的高鉻鑄鐵-合金鋼雙金屬復合彎頭錘頭裝機試驗考核結果顯示，其使用壽命 在1600h以上，比國內N類產品（高錳鋼）450h的使用壽命有大幅提升。
(11) 鑄造過程，有利丁•改善鑄件組織形態與分布，細化組 織晶粒。其屮，20Hz振動頻率下雙金屬界而元素擴散充分，形成了較寬的穩定界而結 合區域，材料成分和性能呈平緩過渡，綜合力學性能最好。在添加硼砂N時采用20Hz 機械振動下鑄造，雙金屬試樣的抗拉強度達629 MPa，室溫沖擊功達5.5 J/cm2。
(12) 試制的高鉻鑄鐵-合金鋼雙金屬復合彎頭錘頭裝機試驗考核結果顯示，其使用壽命 在1600h以上，比國內N類產品（高錳鋼）450h的使用壽命有大幅提升。
